СНиП 2.01.07-85* (2)
8. ТЕМПЕРАТУРНЫЕ КЛИМАТИЧЕСКИЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ
8.1. В случаях, предусмотренных нормами проектирования конструкций, следует учитывать изменение во времени Dt средней температуры и перепад температуры и по сечению элемента.
8.2. Нормативные значения изменений средних температур по сечению элемента соответственно в теплое Dtw и холодное Dtc время года следует определять по формулам:
(15)
(16)
где tw, tc - нормативные значения средних температур по сечению элемента в теплое и холодное время года, принимаемые в соответствии с п. 8.3;
t0w, t0c - начальные температуры в теплое и холодное время года, принимаемые в соответствии с п. 8.6.
8.3. Нормативные значения средних температур tw и tc и перепадов температур по сечению элемента в теплое Jw и холодное Jc время года для однослойных конструкций следует определять по табл. 15.
Примечание. Для многослойных конструкций tw, tc, Jw, Jc определяются расчетом. Конструкции, изготовленные из нескольких материалов, близких по теплофизическим параметрам, допускается рассматривать как однослойные.
Таблица 15
|
Конструкции зданий
|
Здания и сооружения в стадии эксплуатации
|
|
неотапливаемые здания (без технологических источников тепла) и открытые сооружения
|
отапливаемые здания
|
здания с искусственным климатом или с постоянными технологическими источниками тепла
|
|
Не защищенные от воздействия солнечной радиации (в том числе наружные ограждающие)
|
tw = tew + q1 + q4
|
tw = tiw + 0,6(tew - tiw) + q2 + q4
|
|
Jw = q5
|
Jw = 0,8(tew - tiw) + q3 + q5
|
|
tc = tec - 0,5q1
|
tc = tic + 0,6(tec - tic) - 0,5q2
|
|
Jc = 0
|
Jc = 0,8(tec - tic) - 0,5q3
|
|
Защищенные от воздействия солнечной радиации (в том числе внутренние)
|
tw = tew
|
tw = tiw
|
|
Jw = 0
|
|
tc = tec
|
tc = tic
|
|
Jc = 0
|
_____________
Обозначения, принятые в табл. 15:
tew, tec - средние суточные температуры наружного воздуха соответственно в теплое и холодное время года, принимаемые в соответствии с п. 8.4;
tiw, tic - температуры внутреннего воздуха помещений соответственно в теплое и холодное время года, принимаемые по ГОСТ 12.1.005-88 или по строительному заданию на основании технологических решений;
q1, q2, q3 - приращения средних по сечению элемента температур и перепада температур от суточных колебаний температуры наружного воздуха, принимаемые по табл. 16;
q4, q5 - приращения средних по сечению элемента температур и перепада температур от солнечной радиации, принимаемые в соответствии с п. 8.5.
Примечания: 1. При наличии исходных данных о температуре конструкций в стадии эксплуатации зданий с постоянными технологическими источниками тепла значения tw, tc, Jw, Jc следует принимать на основе этих данных.
2. Для зданий и сооружений в стадии возведения tw, tc, Jw, Jc определяются как для неотапливаемых зданий в стадии их эксплуатации.
Таблица 16
|
Конструкции зданий
|
Приращения температуры q, °С
|
|
q1
|
q2
|
q3
|
|
Металлические
|
8
|
6
|
4
|
|
Железобетонные, бетонные, армокаменные и каменные толщиной, см:
|
|
|
|
|
до 15
|
8
|
6
|
4
|
|
от 15 до 39
|
6
|
4
|
6
|
|
св. 40
|
2
|
2
|
4
|
8.4. Средние суточные температуры наружного воздуха в теплое tew и холодное tec время года следует определять по формулам:
(17)
(18)
где tI, tVII - многолетние средние месячные температуры воздуха в январе и июле, принимаемые соответственно по картам 5 и 6 обязательного приложения 5;
DI, DVII - отклонения средних суточных температур от средних месячных (DI - принимается по карте 7 обязательного приложения 5, DVII = 6 °С).
Примечания: 1. В отапливаемых производственных зданиях на стадии эксплуатации для конструкций, защищенных от воздействия солнечной радиации, DVII допускается не учитывать.
2. Для горных и малоизученных районов СССР, обозначенных на картах 5-7 обязательного приложения 5, tec, tew определяются по формулам:
(19)
(20)
где tI,min, tVII,max - средние из абсолютных значений соответственно минимальной температуры воздуха в январе и максимальной - в июле;
АI, АVII - средние суточные амплитуды температуры воздуха соответственно в январе и в июле при ясном небе.
tI,min, tVII,max, АI, АVII принимаются по данным Госкомгидромета.
8.5. Приращения q4 и q5, °С, следует определять по формулам:
(21)
(22)
где r - коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности конструкции, принимаемый по СНиП II-3-79*;
Smax - максимальное значение суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, Вт/м2, принимаемое по СНиП 2.01.01-82;
k - коэффициент, принимаемый по табл. 17;
k1 - коэффициент, принимаемый по табл. 18.
Таблица 17
|
Вид и ориентация поверхности (поверхностей)
|
Коэффициент k
|
|
Горизонтальная
|
1,0
|
|
Вертикальные, ориентированные на:
|
|
|
юг
|
1,0
|
|
запад
|
0,9
|
|
восток
|
0,7
|
Таблица 18
|
Конструкции зданий
|
Коэффициент k1
|
|
Металлические
|
0,7
|
|
Железобетонные, бетонные, армокаменные и каменные толщиной, см:
|
|
|
до 15
|
0,6
|
|
от 15 до 39
|
0,4
|
|
св. 40
|
0,3
|
8.6. Начальную температуру, соответствующую замыканию конструкции или ее части в законченную систему, в теплое t0w и холодное t0c время года следует определять по формулам:
(23)
(24)
Примечание. При наличии данных о календарном сроке замыкания конструкции, порядке производства работ и др. начальную температуру допускается уточнять в соответствии с этими данными.
8.7. Коэффициент надежности по нагрузке gt для температурных климатических воздействий Dt и J следует принимать равным 1,1.
9. ПРОЧИЕ НАГРУЗКИ
В необходимых случаях, предусматриваемых нормативными документами или устанавливаемых в зависимости от условий возведения и эксплуатации сооружений, следует учитывать прочие нагрузки, не включенные в настоящие нормы (специальные технологические нагрузки; влажностные и усадочные воздействия; ветровые воздействия, вызывающие аэродинамически неустойчивые колебания типа галопирования, бафтинга).
10. ПРОГИБЫ И ПЕРЕМЕЩЕНИЯ
Нормы настоящего раздела устанавливают предельные прогибы и перемещения несущих и ограждающих конструкций зданий и сооружений при расчете по второй группе предельных состояний независимо от применяемых строительных материалов.
Нормы не распространяются на сооружения гидротехнические, транспорта, атомных электростанций, а также опор воздушных линий электропередачи, открытых распределительных устройств и антенных сооружений связи.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
10.1. При расчете строительных конструкций по прогибам (выгибам) и перемещениям должно быть выполнено условие
(25)
где f - прогиб (выгиб) и перемещение элемента конструкции (или конструкции в целом), определяемые с учетом факторов, влияющих на их значения, в соответствии с пп. 1-3 рекомендуемого приложения 6;
fu - предельный прогиб (выгиб) и перемещение, устанавливаемые настоящими нормами.
Расчет необходимо производить исходя из следующих требований:
а) технологических (обеспечение условий нормальной эксплуатации технологического и подъемно-транспортного оборудования, контрольно-измерительных приборов и т.д.);
б) конструктивных (обеспечение целостности примыкающих друг к другу элементов конструкций и их стыков, обеспечение заданных уклонов);
в) физиологических (предотвращение вредных воздействий и ощущений дискомфорта при колебаниях);
г) эстетико-психологических (обеспечение благоприятных впечатлений от внешнего вида конструкций, предотвращение ощущения опасности).
Каждое из указанных требований должно быть выполнено при расчете независимо от других.
Ограничения колебаний конструкций следует устанавливать в соответствии с нормативными документами п. 4 рекомендуемого приложения 6.
10.2. Расчетные ситуации, для которых следует определять прогибы и перемещения, соответствующие им нагрузки, а также требования, касающиеся строительного подъема, приведены в п. 5 рекомендуемого приложения 6.
10.3. Предельные прогибы элементов конструкций покрытий и перекрытий, ограничиваемые исходя из технологических, конструктивных и физиологических требований, следует отсчитывать от изогнутой оси, соответствующей состоянию элемента в момент приложения нагрузки, от которой вычисляется прогиб, а ограничиваемые исходя из эстетико-психологических требований - от прямой, соединяющей опоры этих элементов (см. также п. 7 рекомендуемого приложения 6).
10.4. Прогибы элементов конструкций не ограничиваются исходя из эстетико-психологических требований, если не ухудшают внешний вид конструкций (например, мембранные покрытия, наклонные козырьки, конструкции с провисающим или приподнятым нижним поясом) или если элементы конструкций скрыты от обзора. Прогибы не ограничиваются исходя из указанных требований и для конструкций перекрытий и покрытий над помещениями с непродолжительным пребыванием людей (например, трансформаторных подстанций, чердаков).
Примечание. Для всех типов покрытий целостность кровельного ковра следует обеспечивать, как правило, конструктивными мероприятиями (например, использованием компенсаторов, созданием неразрезности элементов покрытия), а не повышением жесткости несущих элементов.
10.5. Коэффициент надежности по нагрузке для всех учитываемых нагрузок и коэффициент динамичности для нагрузок от погрузчиков, электрокаров, мостовых и подвесных кранов следует принимать равными единице.
Коэффициенты надежности по ответственности необходимо принимать в соответствии с обязательным приложением 7.
10.6. Для элементов конструкций зданий и сооружений, предельные прогибы и перемещения которых не оговорены настоящим и другими нормативными документами, вертикальные и горизонтальные прогибы и перемещения от постоянных, длительных и кратковременных нагрузок не должны превышать 1/150 пролета или 1/75 вылета консоли.
ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПРОГИБЫ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ
10.7. Вертикальные предельные прогибы элементов конструкций и нагрузки, от которых следует определять прогибы, приведены в табл. 19. Требования к зазорам между смежными элементами приведены в п. 6 рекомендуемого приложения 6.
Таблица 19
|
Элементы конструкций
|
Предъявляемые требования
|
Вертикальные предельные прогибы fu
|
Нагрузки для определения вертикальных прогибов
|
|
1. Балки крановых путей под мостовые и подвесные краны, управляемые:
|
|
|
|
|
с пола, в том числе тельферы (тали)
|
Технологические
|
l/250
|
От одного крана
|
|
из кабины при группах режимов работы (по ГОСТ 25546-82):
|
Физиологические
и технологические
|
|
|
|
1К-6К
|
|
l/400
|
То же
|
|
7К
|
|
l/500
|
«
|
|
8К
|
|
l/600
|
«
|
|
2. Балки, фермы, ригели, прогоны, плиты, настилы (включая поперечные ребра плит и настилов):
|
|
|
|
|
а) покрытий и перекрытий, открытых для обзора, при пролете l, м:
|
Эстетико-психологические
|
|
Постоянные и временные длительные
|
|
l £ 1
|
|
l/120
|
|
|
l = 3
|
|
l/150
|
|
|
l = 6
|
|
l/200
|
|
|
l = 24 (12)
|
|
l/250
|
|
|
l ³ 36 (24)
|
|
l/300
|
|
|
б) покрытий и перекрытий при наличии перегородок под ними
|
Конструктивные
|
Принимаются в соответствии с п. 6 рекомендуемого приложения 6
|
Приводящие к уменьшению зазора между несущими элементами конструкций и перегородками, расположенными под элементами
|
|
в) покрытий и перекрытий при наличии на них элементов, подверженных растрескиванию (стяжек, полов, перегородок)
|
«
|
l/150
|
Действующие после выполнения перегородок, полов, стяжек
|
|
г) покрытий и перекрытий при наличии тельферов (талей), подвесных кранов, управляемых:
|
|
|
|
|
с пола
|
Технологические
|
l/300 или а/150 (меньшее из двух)
|
Временные с учетом нагрузки от одного крана или тельфера (тали) на одном пути
|
|
из кабины
|
Физиологические
|
l/400 или а/200 (меньшее из двух)
|
От одного крана или тельфера (тали) на одном пути
|
|
д) перекрытий, подверженных действию:
|
Физиологические
и технологические
|
|
|
|
перемещаемых грузов, материалов, узлов и элементов оборудования и других подвижных нагрузок (в том числе при безрельсовом напольном транспорте)
|
|
l/350
|
0,7 полных нормативных значений временных нагрузок или нагрузки от одного погрузчика (более неблагоприятное из двух)
|
|
нагрузок от рельсового транспорта:
|
|
|
|
|
узкоколейного
|
|
l/400
|
От одного состава вагонов (или одной напольной машины) на одном пути
|
|
ширококолейного
|
|
l/500
|
То же
|
|
3. Элементы лестниц (марши, площадки, косоуры), балконов, лоджий
|
Эстетико-психологические
|
Те же, что в поз. 2, а
|
|
Физиологические
|
Определяются в соответствии с п. 10.10
|
|
4. Плиты перекрытий, лестничные марши и площадки, прогибу которых не препятствуют смежные элементы
|
«
|
0,7 мм
|
Сосредоточенная нагрузка 1 кН (100 кгс) в середине пролета
|
|
5. Перемычки и навесные стеновые панели над оконными и дверными проемами (ригели и прогоны остекления)
|
Конструктивные
|
l/200
|
Приводящие к уменьшению зазора между несущими элементами и оконным или дверным заполнением, расположенным под элементами
|
|
Эстетико-психологические
|
Те же, что в поз. 2, а
|
_____________
Обозначения, принятые в табл. 19:
l - расчетный пролет элемента конструкции;
а - шаг балок или ферм, к которым крепятся подвесные крановые пути.
Примечания: 1. Для консоли вместо l следует принимать удвоенный ее вылет.
2. Для промежуточных значений l в поз. 2, а предельные прогибы следует определять линейной интерполяцией, учитывая требования п. 7 рекомендуемого приложения 6.
3. В поз. 2, а цифры, указанные в скобках, следует принимать при высоте помещений до 6 м включительно.
4. Особенности вычисления прогибов по поз. 2, г указаны в п. 8 рекомендуемого приложения 6.
5. При ограничении прогибов эстетико-психологическими требованиями допускается пролет l принимать равным расстоянию между внутренними поверхностями несущих стен (или колонн).
10.8. Расстояние (зазор) от верхней точки тележки мостового крана до нижней точки прогнутых несущих конструкций покрытий (или предметов, прикрепленных к ним) должно быть не менее 100 мм.
10.9. Прогибы элементов покрытий должны быть такими, чтобы, несмотря на их наличие, был обеспечен уклон кровли не менее 1/200 в одном из направлений (кроме случаев, оговоренных в других нормативных документах).
10.10. Предельные прогибы элементов перекрытий (балок, ригелей, плит), лестниц, балконов, лоджий, помещений жилых и общественных зданий, а также бытовых помещений производственных зданий, исходя из физиологических требований, следует определять по формуле
(26)
где g - ускорение свободного падения;
р - нормативное значение нагрузки от людей, возбуждающих колебания, принимаемое по табл. 20;
р1 - пониженное нормативное значение нагрузки на перекрытия, принимаемое по табл. 3 и 20;
q - нормативное значение нагрузки от веса рассчитываемого элемента и опирающихся на него конструкций;
п - частота приложения нагрузки при ходьбе человека, принимаемая по табл. 20;
b - коэффициент, принимаемый по табл. 20.
Таблица 20
|
Помещения, принимаемые по табл. 3
|
p, кПа (кгс/м2)
|
p1, кПа (кгс/м2)
|
n, Гц
|
b
|
|
Поз. 1, 2, кроме классных и бытовых;
поз. 3, 4,а, 9,б, 10,б
|
0,25 (25)
|
Принимается по табл. 3
|
1,5
|
|
|
Поз. 2 - классные и бытовые;
поз. 4, б-г, кроме танцевальных;
поз. 9,а, 10,а, 12, 13
|
0,5 (50)
|
То же
|
1,5
|
|
|
Поз. 4 - танцевальные;
поз. 6, 7
|
1,5 (150)
|
0,2 (20)
|
2,0
|
50
|
_____________
Обозначения, принятые в табл. 20:
Q - вес одного человека, принимаемый равным 0,8 кН (80 кгс);
a - коэффициент, принимаемый равным 1,0 для элементов, рассчитываемых по балочной схеме, 0,5 - а остальных случаях (например, при опирании плит по трем или четырем сторонам);
а - шаг балок, ригелей, ширина плит (настилов), м;
l - расчетный пролет элемента конструкции, м.
Прогибы следует определять от суммы нагрузок yА1p + р1 + q, где yA1 - коэффициент, определяемый по формуле (1).
ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПРОГИБЫ КОЛОНН И ТОРМОЗНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ОТ КРАНОВЫХ НАГРУЗОК
10.11. Горизонтальные предельные прогибы колонн зданий, оборудованных мостовыми кранами, крановых эстакад, а также балок крановых путей и тормозных конструкций (балок или ферм), следует принимать по табл. 21, но не менее 6 мм.
Прогибы следует проверять на отметке головки крановых рельсов от сил торможения тележки одного крана, направленных поперек кранового пути, без учета крена фундаментов.
Таблица 21
|
Группы режимов работы кранов
|
Предельные прогибы fu
|
|
колонн
|
балок крановых путей и тормозных конструкций, зданий и крановых эстакад (крытых и открытых)
|
|
зданий и крытых крановых эстакад
|
открытых крановых эстакад
|
|
1К - 3К
|
h/500
|
h/1500
|
l/500
|
|
4К - 6К
|
h/1000
|
h/2000
|
l/1000
|
|
7К - 8К
|
h/2000
|
h/2500
|
l/2000
|
_____________
Обозначения, принятые в табл. 21:
h - высота от верха фундамента до головки кранового рельса (для одноэтажных зданий и крытых и открытых крановых эстакад) или расстояние от оси ригеля перекрытия до головки кранового рельса (для верхних этажей многоэтажных зданий);
l - расчетный пролет элемента конструкции (балки).
10.12. Горизонтальные предельные сближения крановых путей открытых эстакад от горизонтальных и внецентренно приложенных вертикальных нагрузок от одного крана (без учета крена фундаментов), ограничиваемые исходя из технологических требований, следует принимать равными 20 мм.
ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЯ И ПРОГИБЫ КАРКАСНЫХ ЗДАНИЙ, ОТДЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ И ОПОР КОНВЕЙЕРНЫХ ГАЛЕРЕЙ ОТ ВЕТРОВОЙ НАГРУЗКИ, КРЕНА ФУНДАМЕНТОВ И ТЕМПЕРАТУРНЫХ КЛИМАТИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ
10.13. Горизонтальные предельные перемещения каркасных зданий, ограничиваемые исходя из конструктивных требований (обеспечение целостности заполнения каркаса стенами, перегородками, оконными и дверными элементами), приведены в табл. 22. Указания по определению перемещений приведены в п. 9 рекомендуемого приложения 6.
10.14. Горизонтальные перемещения каркасных зданий следует определять, как правило, с учетом крена (поворота) фундаментов. При этом нагрузки от веса оборудования, мебели, людей, складируемых материалов и изделий следует учитывать только при сплошном равномерном загружении всех перекрытий многоэтажных зданий этими нагрузками (с учетом их снижения в зависимости от числа этажей), за исключением случаев, при которых по условиям нормальной эксплуатации предусматривается иное загружение.
Крен фундаментов следует определять с учетом ветровой нагрузки, принимаемой в размере 30 % нормативного значения.
Для зданий высотой до 40 м (и опор конвейерных галерей любой высоты), расположенных в ветровых районах I-IV, крен фундаментов, вызываемый ветровой нагрузкой, допускается не учитывать.
Таблица 22
|
Здания, стены и перегородки
|
Крепление стен и перегородок к каркасу здания
|
Предельные перемещения fu
|
|
1. Многоэтажные здания
|
Любое
|
h/500
|
|
2. Один этаж многоэтажных зданий:
|
Податливое
|
hs/300
|
|
а) стены и перегородки из кирпича, гипсобетона, железобетонных панелей
|
Жесткое
|
hs/500
|
|
б) стены, облицованные естественным камнем, из керамических блоков, из стекла (витражи)
|
«
|
hs/700
|
|
3. Одноэтажные здания (с самонесущими стенами) высотой этажа hs, м:
|
Податливое
|
|
|
hs £ 6
|
|
hs/150
|
|
hs = 15
|
|
hs/200
|
|
hs ³ 30
|
|
hs/300
|
_____________
Обозначения, принятые в табл. 22:
h - высота многоэтажных зданий, равная расстоянию от верха фундамента до оси ригеля покрытия;
hs - высота этажа в одноэтажных зданиях, равная расстоянию от верха фундамента до низа стропильных конструкций; в многоэтажных зданиях: для нижнего этажа - равная расстоянию от верха фундамента до оси ригеля перекрытия; для остальных этажей - равная расстоянию между осями смежных ригелей.
Примечания: 1. Для промежуточных значений hs (по поз. 3) горизонтальные предельные перемещения следует определять линейной интерполяцией.
2. Для верхних этажей многоэтажных зданий, проектируемых с использованием элементов покрытий одноэтажных зданий, горизонтальные предельные перемещения следует принимать такими же, как для одноэтажных зданий. При этом высота верхнего этажа hs принимается от оси ригеля междуэтажного перекрытая до низа стропильных конструкций.
3. К податливым креплениям относятся крепления стен или перегородок к каркасу, не препятствующие смещению каркаса (без передачи на стены или перегородки усилий, способных вызвать повреждения конструктивных элементов); к жестким - крепления, препятствующие взаимным смещениям каркаса, стен или перегородок.
4. Для одноэтажных зданий с навесными стенами (а также при отсутствии жесткого диска покрытия) и многоэтажных этажерок предельные перемещения допускается увеличивать на 30 % (но принимать не более hs/150).
10.15. Горизонтальные перемещения бескаркасных зданий от ветровых нагрузок не ограничиваются, если их стены, перегородки и соединяющие элементы рассчитаны на прочность и трещиностойкость.
10.16. Горизонтальные предельные прогибы стоек и ригелей фахверка, а также навесных стеновых панелей от ветровой нагрузки, ограничиваемые исходя из конструктивных требований, следует принимать равнымиl/200, где l - расчетный пролет стоек или панелей.
10.17. Горизонтальные предельные прогибы опор конвейерных галерей от ветровых нагрузок, ограничиваемые исходя из технологических требований, следует принимать равными h/250, где h - высота опор от верха фундамента до низа ферм или балок.
10.18. Горизонтальные предельные прогибы колонн (стоек) каркасных зданий от температурных климатических и усадочных воздействии следует принимать равными:
hs/150 - при стенах и перегородках из кирпича, гипсобетона, железобетона и навесных панелей,
hs/200 - при стенах, облицованных естественным камнем, из керамических блоков, из стекла (витражи), где hs - высота этажа, а для одноэтажных зданий с мостовыми кранами - высота от верха фундамента до низа балок кранового пути.
При этом температурные воздействия следует принимать без учета суточных колебаний температур наружного воздуха и перепада температур от солнечной радиации.
При определении горизонтальных прогибов от температурных климатических и усадочных воздействий их значения не следует суммировать с прогибами от ветровых нагрузок и от крена фундаментов.
ПРЕДЕЛЬНЫЕ ВЫГИБЫ ЭЛЕМЕНТОВ МЕЖДУЭТАЖНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ ОТ УСИЛИЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ОБЖАТИЯ
10.19. Предельные выгибы fu элементов междуэтажных перекрытий, ограничиваемые исходя из конструктивных требований, следует принимать равными 15 мм при l £ 3 м и 40 мм - при l ³ 12 м (для промежуточных значений l предельные выгибы следует определять линейной интерполяцией).
Выгибы f следует определять от усилий предварительного обжатия, собственного веса элементов перекрытий и веса пола.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Справочное
МОСТОВЫЕ И ПОДВЕСНЫЕ КРАНЫ РАЗНЫХ ГРУПП РЕЖИМОВ РАБОТЫ
(ПРИМЕРНЫЙ ПЕРЕЧЕНЬ)
|
Краны
|
Группы режимов работы
|
Условия использования
|
|
Ручные всех видов
|
1К - 3К
|
Любые
|
|
С приводными подвесными талями, в том числе с навесными захватами
|
Ремонтные и перегрузочные работы ограниченной интенсивности
|
|
С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами
|
Машинные залы электростанций, монтажные работы, перегрузочные работы ограниченной интенсивности
|
|
С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами
|
4К - 6К
|
Перегрузочные работы средней интенсивности, технологические работы в механических цехах, склады готовых изделий предприятий строительных материалов, склады металлосбыта
|
|
С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные
|
Смешанные склады, работа с разнообразными грузами
|
|
Магнитные
|
Склады полуфабрикатов, работа с разнообразными грузами
|
|
Закалочные, ковочные, штыревые, литейные
|
7К
|
Цехи металлургических предприятий
|
|
С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные
|
Склады насыпных грузов и металлолома с однородными грузами (при работе в одну или две смены)
|
|
С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами
|
Технологические краны при круглосуточной работе
|
|
Траверсные, мульдогрейферные, мульдозавалочные, для раздевания слитков, копровые, ваграночные, колодцевые
|
8К
|
Цехи металлургических предприятий
|
|
Магнитные
|
Цехи и склады металлургических предприятий, крупные металлобазы с однородными грузами
|
|
С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные
|
Склады насыпных грузов и металлолома с однородными грузами (при круглосуточной работе)
|
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Обязательное
НАГРУЗКА ОТ УДАРА КРАНА О ТУПИКОВЫЙ УПОР
Нормативное значение горизонтальной нагрузки F, кН, направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует определять по формуле
где v - скорость передвижения крана в момент удара, принимаемая равной половине номинальной, м/с;
f - возможная наибольшая осадка буфера, принимаемая равной 0,1 м для кранов с гибким подвесом груза грузоподъемностью не более 50 т групп режимов работы 1К-7К и 0,2 м - в остальных случаях;
m - приведенная масса крана, определяемая по формуле
здесь mb - масса моста крана, т;
тc - масса тележки, т;
тq - грузоподъемность крана, т;
k - коэффициент; k = 0 - для кранов с гибким подвесом; k = 1 - для кранов с жестким подвесом груза;
l - пролет крана, м;
l1 - приближение тележки, м.
Расчетное значение рассматриваемой нагрузки с учетом коэффициента надежности по нагрузке gt (см. п. 4.8) принимается не более предельных значений, указанных в следующей таблице:
|
Краны
|
Предельные значения нагрузок F, кН (тс)
|
|
Подвесные (ручные и электрические) и мостовые ручные
|
10 (1)
|
|
Электрические мостовые:
|
|
|
общего назначения групп режимов работы 1К-3К
|
50 (5)
|
|
общего назначения и специальные групп режимов работы 4К-7К, а также литейные
|
150 (15)
|
|
специальные группы режима работы 8К с подвесом груза:
|
|
|
гибким
|
250 (25)
|
|
жестким
|
500 (50)
|
ПРИЛОЖЕНИЕ 3*
Обязательное
СХЕМЫ СНЕГОВЫХ НАГРУЗОК И КОЭФФИЦИЕНТЫ m
|
Номер схемы
|
Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок
|
Коэффициент m и область применения схем
|
|
1
|
Здания с односкатными и двускатными покрытиями
|
m = 1 при a £ 25°;
m = 0 « a ³ 60°.
Варианты 2 и 3 следует учитывать для зданий с двускатными покрытиями (профиль б), при этом вариант 2 - при 20° £ a £ 30°; вариант 3 - при 10° £ a £ 30° только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия
|
|
2
|
Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями
|
m1 = cos 1,8a; m2 = 2,4 sin 1,4a, где a - уклон покрытия, град
|
|
2¢
|
Покрытия в виде стрельчатых арок
|
При b ³ 15° необходимо использовать схему 1, б, принимая l = l, при b < 15° - схему 2
|
|
3
|
Здания с продольными фонарями закрытыми сверху
|
но не более:
4,0 - для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия 1,5 кПа и менее;
2,5 - для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия свыше 1,5 кПа;
2,0 - для железобетонных плит пролетом свыше 6 м и менее и для стального профилированного настила;
2,5 - для железобетонных плит пролетом свыше 6 м, а также для прогонов независимо от пролета;
bl = hl, но не более b.
При определении нагрузки у торца фонаря для зоны B значение коэффициента m в обоих вариантах следует принимать равным 1,0
Примечания: 1. Схемы вариантов 1, 2 следует также применять для двускатных и сводчатых покрытий двух-трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий.
2. Влияние ветроотбойных щитов на распределение снеговой нагрузки возле фонарей не учитывать.
3. Для плоских скатов при b > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонаря, как у перепадов (см. схему 8)
|
|
3¢
|
Здания с продольными фонарями, открытыми сверху
|
Значения b(b1, b2) и m следует определять в соответствии с указаниями к схеме 8; пролет l принимается равным расстоянию между верхними кромками фонарей
|
|
4
|
Шедовые покрытия
|
Схемы следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли
|
|
5
|
Двух- и многопролетные здания с двускатными покрытиями
|
Вариант 2 следует учитывать при a ³ 15°
|
|
6
|
Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями
|
Вариант 2 следует учитывать при
Для железобетонных плит покрытий значения коэффициентов m следует принимать не более 1,4
|
|
7
|
Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покрытиями с продольным фонарем
|
Коэффициент m следует принимать для пролетов с фонарем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для пролетов без фонаря - с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6.
Для плоских двускатных (a < 15) и сводчатых покрытий при l > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку, как у перепадов (см. схему 8)
|
|
8
|
Здания с перепадом высоты
|
Снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать в соответствии со схемами 1-7, а на нижнее - в двух вариантах: по схемам 1-7 и схеме 8 (для зданий - профиль «а», для навесов - профиль «б»).
Коэффициент m следует принимать равным:
где h - высота перепада, м, отсчитываемая от карниза верхнего покрытия до кровли нижнего и при значении более 8 м, принимаемая при определении m равной 8 м;
l1; l2 - длины участков верхнего (l1) и нижнего (l2) покрытия, с которых переносится снег в зону перепада высот, м; их следует принимать:
для покрытия без продольных фонарей или с поперечными фонарями -
для покрытия .с продольными фонарями -
(при этом l1 и l2 следует принимать не менее 0).
т1; m2 - доли снега, переносимого ветром к перепаду высот; их значения для верхнего (т1) и нижнего (m2) покрытий следует принимать в зависимости от их профиля:
0,4 - для плоского покрытия с a £ 20°, сводчатого с f/l £ 1/8;
0,3 - для плоского покрытия с a > 20°, сводчатого с f/l > 1/8 и покрытий с поперечными фонарями.
Для пониженных покрытий шириной а < 21 м значение т2 следует принимать:
т2 = 0,5 k1 K2 k3, но не менее 0,1, где (при обратном уклоне, показанном на чертеже пунктиром, k2 = 1); но не менее 0,3 (а - в м; b, j - в град).
Длину зоны повышенных снегоотложений b следует принимать равной:
при b = 2h, но не более 16 м;
при но не более 5h и не более 16 м.
Коэффициенты m, принимаемые для расчетов (показанные на схемах для двух вариантов), не должны превышать:
(где h - в м; s0 - в кПа);
4 - если нижнее покрытие является покрытием здания;
6 - если нижнее покрытие является навесом. Коэффициент m1 следует принимать:
m1 = 1 - 2m2.
Примечания: 1. При d1 (d2) > 12 м значение m для участка перепада длиной d1 (d2) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии.
2. Если пролеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный профиль, то при определении m необходимо принимать соответствующее значение т1 (т2) для каждого пропета в пределах l1 (l2).
3. Местную нагрузку у перепада не следует учитывать, если высота перепада, м, между двумя смежными покрытиями менее (где s0 - в кПа)
|
|
9
|
Здания с двумя перепадами высоты
|
Снеговую нагрузку на верхние и нижние покрытия следует принимать по схеме 8. Значения m1, b1, m2, b2следует определять для каждого перепада независимо, принимая:
т1 и т2 в схеме 9 (при определении нагрузок возле перепадов h1 и h2) соответствующими т1 в схеме 8 и m3(доля снега, переносимого ветром по пониженному покрытию) соответствующим т2 в схеме 8. При этом:
|
|
10
|
Покрытие с парапетами
|
Схему следует применять при
(h - в м; s0 - в кПа);
но не более 3
|
|
11
|
Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам
|
Схема относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15 м.
В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит покрытия, подстропильных и стропильных конструкций) необходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле b).
Коэффициент m, постоянный в пределах указанной зоны, следует принимать равным:
1,0 при d £ 1,5 м;
но не менее 1,0 и не более:
1,5 при 1,5 < d £ 5 м;
2,0 « 5 < d £ 10 м;
2,5 « 10 < d £ 5 м;
b1 = 2h, но не более 2d
|
|
12
|
Висячие покрытия цилиндрической формы
|
m1 = 1,0;
|
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Обязательное
Номер схемы
|
Схемы зданий, сооружений, элементов
конструкций и ветровых нагрузок
|
Определение аэродинамических коэффициентов с
|
Примечания
|
|
1
|
Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции.
|
|
|
|
Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности:
|
|
-
|
|
наветренные
|
се = +0,8
|
|
|
подветренные
|
се = -0,6
|
|
|
2
|
Здания с двускатными покрытиями
|
|
|
|
|
Коэффициент
|
a, град
|
Значения се1, се2 при , равном
|
|
|
0
|
0,5
|
1
|
³ 2
|
|
|
се1
|
0
|
0
|
-0,6
|
-0,7
|
-0,8
|
1. При ветре перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности покрытия се = -0,7.
|
|
20
|
+0,2
|
-0,4
|
-0,7
|
-0,8
|
|
40
|
+0,4
|
+0,3
|
-0,2
|
-0,4
|
|
60
|
+0,8
|
+0,8
|
+0,8
|
+0,8
|
|
|
се2
|
£ 60
|
-0,4
|
-0,4
|
-0,5
|
-0,8
|
2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значения се3 при , равном
|
|
|
|
£ 0,5
|
1
|
³ 2
|
|
|
|
£ 1
|
-0,4
|
-0,5
|
-0,6
|
|
|
|
³ 2
|
-0,5
|
-0,6
|
-0,6
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3
|
Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями
|
|
|
|
|
Коэффициент
|
|
Значения се1, се2 при , равном
|
1. См. примеч. 1 к схеме 2.
2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9
|
|
0,1
|
0,2
|
0,3
|
0,4
|
0,5
|
|
се1
|
0
|
+0,1
|
+0,2
|
+0,4
|
+0,6
|
+0,7
|
|
0,2
|
-0,2
|
-0,1
|
+0,2
|
+0,5
|
+0,7
|
|
³ 1
|
-0,8
|
-0,7
|
+0,3
|
+0,3
|
+0,7
|
|
се2
|
Произвольное
|
-0,8
|
-0,9
|
-1
|
-1,1
|
-1,2
|
|
Значение се3 принимается по схеме 2
|
|
|
4
|
Здания с продольным фонарем
|
Коэффициенты се1, се2 и се3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2
|
1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветробойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы «фонарь-щиты» принимается равным 1,4.
2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9
|
|
|
|
5
|
Здания с продольными фонарями
|
Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты се следует принимать по схеме 4.
Для фонарей участка ВС при l £ 2 сх = 0,2; при 2 £ l £ 8 для каждого фонаря сх = 0,1l; при l > 8 сх = 0,8, здесь .
Для остальных участков покрытия се = -0,5
|
1. Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.
2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9
|
|
|
|
6
|
Здания с продольными фонарями различной высоты
|
Коэффициенты с¢е1, с¢е2 и с¢е3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении се1 за h1 необходимо принимать высоту наветренной стены здания.
Для участка АВ се следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h1 – h2 необходимо принимать высоту фонаря
|
См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
|
|
7
|
Здания с шедовыми покрытиями
|
Для участка АВ се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.
Для участка ВС се = -0,5
|
1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом сf = 0,04.
2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
|
|
8
|
Здания с зенитными фонарями
|
Для наветренного фонаря коэффициент се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия – как для участка ВС схемы 5
|
См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
|
|
9
|
Здания, постоянно открытые с одной стороны
|
При m £ 5 % сi1 = сi2 = ±0,2; при m ³ 30 % сi1 следует принимать равным сi3, определенному в соответствии с указаниями к схеме 2; сi2 = ±0,8
|
1. Коэффициенты се на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2.
2. Проницаемость ограждения mследует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для герметичного здания следует принимать сi = 0. В зданиях, указанных в п. 6.1, в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м2) следует принимать равным 0,2w0, но не менее 0,1 кПа (10 кгс/м2).
3. Для каждой стены здания как «плюс» или «минус» для коэффициента сi1при m £ 5 % следует определять исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения.
|
|
10
|
Уступы зданий при a < 15°
|
Для участка СD ce = 0,7. Для участка ВС ce следует определять линейной интерполяцией значений, принимаемых в точках В и С. Коэффициенты се1 и се3 на участке АВ следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где bи l – размеры в плане всего здания).
Для вертикальных поверхностей коэффициент ce необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2
|
-
|
|
11
|
Навесы
|
Тип схемы
|
a, град
|
Значения коэффициентов
|
1. Коэффициентысе1, се2, се3, се4следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов.
Для отрицательных значений се1, се2,се3, се4направление давления на схемах следует изменять на противоположное.
2. Для навесов с волнистыми покрытиями сf = 0,04
|
|
се1
|
се2
|
се3
|
се4
|
|
I
|
10
|
+0,5
|
-1,3
|
-1,1
|
0
|
|
20
|
+1,1
|
0
|
0
|
-0,4
|
|
30
|
+2,1
|
+0,9
|
+0,6
|
0
|
|
II
|
10
|
0
|
-1,1
|
-1,5
|
0
|
|
20
|
+1,5
|
+0,5
|
0
|
0
|
|
30
|
+2
|
+0,8
|
+0,4
|
+0,4
|
|
III
|
10
|
+1,4
|
+0,4
|
-
|
-
|
|
20
|
+1,8
|
+0,5
|
-
|
-
|
|
30
|
+2,2
|
+0,6
|
-
|
-
|
|
IV
|
10
|
+1,3
|
+0,2
|
-
|
-
|
|
20
|
+1,4
|
+0,3
|
-
|
-
|
|
30
|
+1,6
|
+0,4
|
-
|
-
|
|
|
|
12 а
|
Сфера
|
b, град
|
0
|
15
|
30
|
45
|
60
|
75
|
90
|
1. Коэффициентысе приведены приRe > 4×105.
2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 следует принимать b = = 0,7d
|
|
се
|
+1,0
|
+0,8
|
+0,4
|
-0,2
|
-0,8
|
-1,2
|
-1,25
|
Продолжение
|
|
b, град
|
105
|
120
|
135
|
150
|
175
|
180
|
|
се
|
-1,0
|
-0,6
|
-0,2
|
+0,2
|
+0,3
|
+0,4
|
|
сх = 1,3 при Re < 105;
сх = 0,6 при 2×105 £ Re 3×105;
сх = 0,2 при 4×105 > Re,
где Re – число Рейнольдса;
;
– диаметр сферы, м;
- определяется в соответствии с п. 6.4, Па;
- определяется в соответствии с п. 6.5;
- расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы;
- определяется в соответствии с п. 6.11
|
|
12 б
|
Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью
|
,
где = 1 при > 0;
|
1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1.
2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 следует принимать:
b = 0,7d;
h = h1 + 0,7f
3. Коэффициент сiследует учитывать при опущенном покрытии («плавающая кровля»), а также при отсутствии его
|
|
|
0,2
|
0,5
|
1
|
2
|
5
|
10
|
25
|
|
при <0
|
0,8
|
0,9
|
0,95
|
1,0
|
1,1
|
1,15
|
1,2
|
|
- необходимо принимать при Re > 4×105 по графику:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Покрытие
|
Значение се2 при , равном
|
|
|
|
1/6
|
1/3
|
³ 1
|
|
|
|
Плоское, коническое приa £ 5°, сферическое при £ 0,1
|
-0,5
|
-0,6
|
-0,8
|
|
|
|
|
|
1/6
|
1/4
|
1/2
|
1
|
2
|
³ 5
|
|
сi
|
-0,5
|
-0,55
|
-0,7
|
-0,8
|
-0,9
|
-1,05
|
|
13
|
Призматические сооружения
|
;
Таблица 1
|
1. Для стен с лоджиями при ветре, параллельном этим стенам, сf = 0,1; для волнистых покрытий сf = 0,04.
2. Для прямоугольных в плане зданий приl/b = 0,1 - 0,5 и b = 40° - 50° = 0,75; равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0,15b.
3. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1,d – диаметр описанной окружности.
4. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 h – высота сооружения, b – размер в плане по оси y.
|
|
le
|
5
|
10
|
20
|
35
|
50
|
100
|
¥
|
|
k
|
0,6
|
0,65
|
0,75
|
0,85
|
0,9
|
0,95
|
1
|
|
le необходимо определять по табл. 2.
Таблица 2
|
|
le = l/2
|
le = l
|
le = 2l
|
|
|
|
|
|
В табл. 2 l = l/b, где l, b – соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра
Таблица 3
|
|
Эскизы сечений и направлений ветра
|
b, град
|
l/b
|
|
|
Прямоугольник
|
0
|
£ 1,5
|
2,1
|
|
³ 3
|
1,6
|
|
40 - 50
|
£ 0,2
|
2,0
|
|
³ 0,5
|
1,7
|
|
Ромб
|
0
|
£ 0,5
|
1,9
|
|
1
|
1,6
|
|
³ 2
|
1,1
|
|
Правильный треугольник
|
0
|
-
|
2
|
|
180
|
-
|
1,2
|
|
Таблица 4
|
|
Эскизы сечений и направлений ветра
|
b, град
|
n (число сторон)
|
приRe >4×105
|
|
Правильный многоугольник
|
Произвольный
|
5
|
1,8
|
|
6 – 8
|
1,5
|
|
10
|
1,2
|
|
12
|
1,0
|
|
14
|
Сооружения и их элементы ч круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений
|
где k – определяется по табл. 1 схемы 13;
- определяется по графику:
Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) сх = 1,2
|
1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h, d– диаметр сооружения.
Значения Dпринимаются: для деревянных конструкций D = 0,005 м; для кирпичной кладкиD = 0,01 м; для бетонных и железобетонных конструкций D = 0,005 м; для стальных конструкций D = 0,001 м; для проводов и тросов диаметром d D = 0,01d; для ребристых поверхностей с ребрами высотой bD = b.
2. Для волнистых покрытий сf = 0,04.
3. Для проводов и тросов d ³ 20 мм, свободных от гололеда, значение сх допускается снижать на 10 %
|
|
15
|
Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции
|
,
где - аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкций; для профилей = 1,4; для трубчатых элементов следует определять по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать le = l (см. табл. 2 схемы 13);
Аi – площадь проекции i-го элемента конструкции;
Аk – площадь, ограниченная контуром конструкции
|
1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15 – 17 приведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и 2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром Аk.
3. Направление осих совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции
|
|
16
|
Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций
|
Для наветренной конструкции коэффициент сх1 определяется так же, как для схемы 15.
Для второй и последующих конструкций
сх2 = сх1h.
Для ферм из труб при Re ³ 4×105
h = 0,95
|
1. См. примеч. 1 – 3 к схеме 15.
2. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, где d – средний диаметр трубчатых элементов; z – допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верхнего пояса фермы.
3. В таблице к схеме 16:
h – минимальный размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h – длина наименьшей стороны контура; для круглых решетчатых конструкций h – их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h – длина меньшей оси;
b – расстояние между соседними фермами.
4. Коэффициент jследует определять в соответствии с указаниями к схеме 15
|
|
j
|
Значение h для ферм из профилей и труб при Re < 4×105 и , равном
|
|
1/2
|
1
|
2
|
4
|
6
|
|
0,1
|
0,93
|
0,99
|
1
|
1
|
1
|
|
0,2
|
0,75
|
0,81
|
0,87
|
0,9
|
0,93
|
|
0,3
|
0,56
|
0,65
|
0,73
|
0,78
|
0,83
|
|
0,4
|
0,38
|
0,48
|
0,59
|
0,65
|
0,72
|
|
0,5
|
0,19
|
0,32
|
0,44
|
0,52
|
0,61
|
|
0,6
|
0
|
0,15
|
0,3
|
0,4
|
0,5
|
|
|
|
17
|
Решетчатые башни и пространственные фермы
|
сf = cх (1 + h) k1,
где cх – определяется так же, как для схемы 15;
h - определяется так же, как для схемы 16.
|
1. См. примеч. 1 – 3 к схеме 15.
2. сf относится к площади контура наветренной грани.
3. При направлении ветра по диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k1для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на 10 %; для деревянных башен из составных элементов – увеличивать на 10 %.
|
|
Эскизы форм контура поперечного сечения и направление ветра
|
k1
|
|
|
1,0
|
|
|
0,9
|
|
|
1,2
|
|
|
|
18
|
Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока
|
схa = сх sin2 a,
где сх – определяется в соответствии с указаниями к схеме 14
|
-
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Все документы, представленные в каталоге, не являются их официальным изданием и предназначены исключительно для ознакомительных целей.
|
