ПРИЛОЖЕНИЕ 4
|
Номер схемы |
Схемы зданий, сооружений, элементов |
Определение аэродинамических коэффициентов с |
Примечания |
|||||||||||||||||
1 |
Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции. |
|
|
|||||||||||||||||
Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности: |
|
- |
||||||||||||||||||
наветренные |
се = +0,8 |
|
||||||||||||||||||
подветренные |
се = -0,6 |
|
||||||||||||||||||
2 |
Здания с двускатными покрытиями |
|
|
|||||||||||||||||
|
Коэффициент |
a, град |
Значения се1, се2 при , равном |
|
||||||||||||||||
0 |
0,5 |
1 |
³ 2 |
|
||||||||||||||||
се1 |
0 |
0 |
-0,6 |
-0,7 |
-0,8 |
1. При ветре перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности покрытия се = -0,7. |
||||||||||||||
20 |
+0,2 |
-0,4 |
-0,7 |
-0,8 |
||||||||||||||||
40 |
+0,4 |
+0,3 |
-0,2 |
-0,4 |
||||||||||||||||
60 |
+0,8 |
+0,8 |
+0,8 |
+0,8 |
||||||||||||||||
|
се2 |
£ 60 |
-0,4 |
-0,4 |
-0,5 |
-0,8 |
2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
Значения се3 при , равном |
|
|||||||||||||||||
|
£ 0,5 |
1 |
³ 2 |
|
||||||||||||||||
|
£ 1 |
-0,4 |
-0,5 |
-0,6 |
|
|||||||||||||||
|
³ 2 |
-0,5 |
-0,6 |
-0,6 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
3 |
Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями |
|
|
|||||||||||||||||
|
Коэффициент |
|
Значения се1, се2 при , равном |
1. См. примеч. 1 к схеме 2. 2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 |
||||||||||||||||
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
||||||||||||||||
се1 |
0 |
+0,1 |
+0,2 |
+0,4 |
+0,6 |
+0,7 |
||||||||||||||
0,2 |
-0,2 |
-0,1 |
+0,2 |
+0,5 |
+0,7 |
|||||||||||||||
³ 1 |
-0,8 |
-0,7 |
+0,3 |
+0,3 |
+0,7 |
|||||||||||||||
се2 |
Произвольное |
-0,8 |
-0,9 |
-1 |
-1,1 |
-1,2 |
||||||||||||||
Значение се3 принимается по схеме 2 |
|
|||||||||||||||||||
4 |
Здания с продольным фонарем |
Коэффициенты се1, се2 и се3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2 |
1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветробойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы «фонарь-щиты» принимается равным 1,4. 2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 |
|||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||
5 |
Здания с продольными фонарями |
Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты се следует принимать по схеме 4. Для фонарей участка ВС при l £ 2 сх = 0,2; при 2 £ l £ 8 для каждого фонаря сх = 0,1l; при l > 8 сх = 0,8, здесь . Для остальных участков покрытия се = -0,5 |
1. Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2. 2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 |
|||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||
6 |
Здания с продольными фонарями различной высоты
|
Коэффициенты с¢е1, с¢е2 и с¢е3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении се1 за h1 необходимо принимать высоту наветренной стены здания. Для участка АВ се следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h1 – h2 необходимо принимать высоту фонаря |
См. примеч. 1 и 2 к схеме 5 |
|||||||||||||||||
7 |
Здания с шедовыми покрытиями
|
Для участка АВ се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2. Для участка ВС се = -0,5 |
1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом сf = 0,04. 2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5 |
|||||||||||||||||
8 |
Здания с зенитными фонарями
|
Для наветренного фонаря коэффициент се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия – как для участка ВС схемы 5 |
См. примеч. 1 и 2 к схеме 5 |
|||||||||||||||||
9 |
Здания, постоянно открытые с одной стороны
|
При m £ 5 % сi1 = сi2 = ±0,2; при m ³ 30 % сi1 следует принимать равным сi3, определенному в соответствии с указаниями к схеме 2; сi2 = ±0,8 |
1. Коэффициенты се на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2. 2. Проницаемость ограждения mследует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для герметичного здания следует принимать сi = 0. В зданиях, указанных в п. 6.1, в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м2) следует принимать равным 0,2w0, но не менее 0,1 кПа (10 кгс/м2). 3. Для каждой стены здания как «плюс» или «минус» для коэффициента сi1при m £ 5 % следует определять исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения. |
|||||||||||||||||
10 |
Уступы зданий при a
|
Для участка СD ce = 0,7. Для участка ВС ce следует определять линейной интерполяцией значений, принимаемых в точках В и С. Коэффициенты се1 и се3 на участке АВ следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где bи l – размеры в плане всего здания). Для вертикальных поверхностей коэффициент ce необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2 |
- |
|||||||||||||||||
11 |
Навесы
|
Тип схемы |
a, град |
Значения коэффициентов |
1. Коэффициентысе1, се2, се3, се4следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов. Для отрицательных значений се1, се2,се3, се4направление давления на схемах следует изменять на противоположное. 2. Для навесов с волнистыми покрытиями сf = 0,04 |
|||||||||||||||
се1 |
се2 |
се3 |
се4 |
|||||||||||||||||
I |
10 |
+0,5 |
-1,3 |
-1,1 |
0 |
|||||||||||||||
20 |
+1,1 |
0 |
0 |
-0,4 |
||||||||||||||||
30 |
+2,1 |
+0,9 |
+0,6 |
0 |
||||||||||||||||
II |
10 |
0 |
-1,1 |
-1,5 |
0 |
|||||||||||||||
20 |
+1,5 |
+0,5 |
0 |
0 |
||||||||||||||||
30 |
+2 |
+0,8 |
+0,4 |
+0,4 |
||||||||||||||||
III |
10 |
+1,4 |
+0,4 |
- |
- |
|||||||||||||||
20 |
+1,8 |
+0,5 |
- |
- |
||||||||||||||||
30 |
+2,2 |
+0,6 |
- |
- |
||||||||||||||||
IV |
10 |
+1,3 |
+0,2 |
- |
- |
|||||||||||||||
20 |
+1,4 |
+0,3 |
- |
- |
||||||||||||||||
30 |
+1,6 |
+0,4 |
- |
- |
||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||
12 а |
Сфера
|
b, град |
0 |
15 |
30 |
45 |
60 |
75 |
90 |
1. Коэффициентысе приведены приRe > 4×105. 2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 следует принимать b = = 0,7d |
||||||||||
се |
+1,0 |
+0,8 |
+0,4 |
-0,2 |
-0,8 |
-1,2 |
-1,25 |
|||||||||||||
Продолжение |
||||||||||||||||||||
b, град |
105 |
120 |
135 |
150 |
175 |
180 |
||||||||||||||
се |
-1,0 |
-0,6 |
-0,2 |
+0,2 |
+0,3 |
+0,4 |
||||||||||||||
сх = 1,3 при Re 5; сх = 0,6 при 2×105 £ Re 3×105; сх = 0,2 при 4×105 > Re, где Re – число Рейнольдса; ; – диаметр сферы, м; - определяется в соответствии с п. 6.4, Па; - определяется в соответствии с п. 6.5; - расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы; - определяется в соответствии с п. 6.11 |
||||||||||||||||||||
12 б |
Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью
|
, где = 1 при > 0; |
1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1. 2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 следует принимать: b = 0,7d; h = h1 + 0,7f 3. Коэффициент сiследует учитывать при опущенном покрытии («плавающая кровля»), а также при отсутствии его |
|||||||||||||||||
|
0,2 |
0,5 |
1 |
2 |
5 |
10 |
25 |
|||||||||||||
при |
0,8 |
0,9 |
0,95 |
1,0 |
1,1 |
1,15 |
1,2 |
|||||||||||||
- необходимо принимать при Re > 4×105 по графику:
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Покрытие |
Значение се2 при , равном |
|
|||||||||||||||||
|
1/6 |
1/3 |
³ 1 |
|
||||||||||||||||
|
Плоское, коническое приa £ 5°, сферическое при £ 0,1 |
-0,5 |
-0,6 |
-0,8 |
|
|||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||
|
1/6 |
1/4 |
1/2 |
1 |
2 |
³ 5 |
||||||||||||||
сi |
-0,5 |
-0,55 |
-0,7 |
-0,8 |
-0,9 |
-1,05 |
||||||||||||||
13 |
Призматические сооружения
|
; Таблица 1 |
1. Для стен с лоджиями при ветре, параллельном этим стенам, сf = 0,1; для волнистых покрытий сf = 0,04. 2. Для прямоугольных в плане зданий приl/b = 0,1 - 0,5 и b = 40° - 50° = 0,75; равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0,15b. 3. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1,d – диаметр описанной окружности. 4. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 h – высота сооружения, b – размер в плане по оси y. |
|||||||||||||||||
le |
5 |
10 |
20 |
35 |
50 |
100 |
¥ |
|||||||||||||
k |
0,6 |
0,65 |
0,75 |
0,85 |
0,9 |
0,95 |
1 |
|||||||||||||
le необходимо определять по табл. 2. Таблица 2 |
||||||||||||||||||||
le = l/2 |
le = l |
le = 2l |
||||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||
В табл. 2 l = l/b, где l, b – соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра Таблица 3 |
||||||||||||||||||||
Эскизы сечений и направлений ветра |
b, град |
l/b |
|
|||||||||||||||||
Прямоугольник
|
0 |
£ 1,5 |
2,1 |
|||||||||||||||||
³ 3 |
1,6 |
|||||||||||||||||||
40 - 50 |
£ 0,2 |
2,0 |
||||||||||||||||||
³ 0,5 |
1,7 |
|||||||||||||||||||
Ромб
|
0 |
£ 0,5 |
1,9 |
|||||||||||||||||
1 |
1,6 |
|||||||||||||||||||
³ 2 |
1,1 |
|||||||||||||||||||
Правильный треугольник
|
0 |
- |
2 |
|||||||||||||||||
180 |
- |
1,2 |
||||||||||||||||||
Таблица 4 |
||||||||||||||||||||
Эскизы сечений и направлений ветра |
b, град |
n (число сторон) |
приRe >4×105 |
|||||||||||||||||
Правильный многоугольник
|
Произвольный |
5 |
1,8 |
|||||||||||||||||
6 – 8 |
1,5 |
|||||||||||||||||||
10 |
1,2 |
|||||||||||||||||||
12 |
1,0 |
|||||||||||||||||||
14 |
Сооружения и их элементы ч круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений
|
где k – определяется по табл. 1 схемы 13; - определяется по графику:
Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) сх = 1,2 |
1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h, d– диаметр сооружения. Значения Dпринимаются: для деревянных конструкций D = 0,005 м; для кирпичной кладкиD = 0,01 м; для бетонных и железобетонных конструкций D = 0,005 м; для стальных конструкций D = 0,001 м; для проводов и тросов диаметром d D = 0,01d; для ребристых поверхностей с ребрами высотой bD = b. 2. Для волнистых покрытий сf = 0,04. 3. Для проводов и тросов d ³ 20 мм, свободных от гололеда, значение сх допускается снижать на 10 % |
|||||||||||||||||
15 |
Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции
|
, где - аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкций; для профилей = 1,4; для трубчатых элементов следует определять по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать le = l (см. табл. 2 схемы 13); Аi – площадь проекции i-го элемента конструкции; Аk – площадь, ограниченная контуром конструкции |
1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15 – 17 приведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и 2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром Аk. 3. Направление осих совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции |
|||||||||||||||||
16 |
Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций
|
Для наветренной конструкции коэффициент сх1 определяется так же, как для схемы 15. Для второй и последующих конструкций сх2 = сх1h. Для ферм из труб при Re ³ 4×105 h = 0,95
|
1. См. примеч. 1 – 3 к схеме 15. 2. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, где d – средний диаметр трубчатых элементов; z – допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верхнего пояса фермы. 3. В таблице к схеме 16: h – минимальный размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h – длина наименьшей стороны контура; для круглых решетчатых конструкций h – их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h – длина меньшей оси; b – расстояние между соседними фермами. 4. Коэффициент jследует определять в соответствии с указаниями к схеме 15 |
|||||||||||||||||
j |
Значение h для ферм из профилей и труб при Re 5 и , равном |
|||||||||||||||||||
1/2 |
1 |
2 |
4 |
6 |
||||||||||||||||
0,1 |
0,93 |
0,99 |
1 |
1 |
1 |
|||||||||||||||
0,2 |
0,75 |
0,81 |
0,87 |
0,9 |
0,93 |
|||||||||||||||
0,3 |
0,56 |
0,65 |
0,73 |
0,78 |
0,83 |
|||||||||||||||
0,4 |
0,38 |
0,48 |
0,59 |
0,65 |
0,72 |
|||||||||||||||
0,5 |
0,19 |
0,32 |
0,44 |
0,52 |
0,61 |
|||||||||||||||
0,6 |
0 |
0,15 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
|||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||
17 |
Решетчатые башни и пространственные фермы
|
сf = cх (1 + h) k1, где cх – определяется так же, как для схемы 15; h - определяется так же, как для схемы 16. |
1. См. примеч. 1 – 3 к схеме 15. 2. сf относится к площади контура наветренной грани. 3. При направлении ветра по диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k1для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на 10 %; для деревянных башен из составных элементов – увеличивать на 10 %. |
|||||||||||||||||
Эскизы форм контура поперечного сечения и направление ветра |
k1 |
|||||||||||||||||||
|
1,0 |
|||||||||||||||||||
|
0,9 |
|||||||||||||||||||
|
1,2 |
|||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||
18 |
Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока
|
схa = сх sin2 a, где сх – определяется в соответствии с указаниями к схеме 14 |
- |
|||||||||||||||||
Все документы, представленные в каталоге, не являются их официальным изданием и предназначены исключительно для ознакомительных целей.
|
||||
СНиП 2.01.07-85* |